Machinatio titanii mixturae cratis quasi partium

2021/08/10



Nos difficultates of analysiprocessusiugerum foraminum titanii mixturae cratis instar partium, moderatio deformationis partium et processus efficiens in angulorum parvorum, et varias solutiones porttitor proposuit, et processus exsequendi lenis fuit, et tandem problemata processus e crate mixturae titanii solvebantur. -sicut partes, ita ut partes% 100 in scenam pervenerunt.


1 Praefatio

Titanium mixturae cratis instar machinae partes super-altas lug foramina habent, angulis parvis et rigiditate infirmis ob structuram formatam nuper designatam, quae magnas difficultates et provocationes ad processus et fabricandum affert. In hac charta processus processabilium partium structurae excutimus, difficultates processus experimus, singulas difficultas item per item perscrutantes, et solutionem invenimus ut referat ad processum similes structurae partium mixturae titanii.

2 Analysis structurae et machinabilitatis partium aenearum

Ad unam laminam cratem, cuius structura maxime constat ex 9 foraminibus non uniformiter distributis, 10 foramina U informibus non uniformiter distributa et 6 EDM areas pulsationis.

Craticula pars ex lamina titanii mixturae materialis machinata est, ultima crassitudo interreti 4mm est et costa altitudo 3mm est, pars minus rigida et accentus distributio graviter inaequabilis est post machinationem EDM, quae magnam deformationem efficere verisimile est. Interim longitudo foraminis lugi 726mm est, et accuratio dimensiva φ5.1H9, longitudo-ad diametri ratio altissima est, sic processus difficultatis ac periculi altissime sunt. Omnis figura cratis interior et angulus iug volvens R2.5mm sunt, itaque processus efficientiae humilis est, instrumentum diametri interim parvum et facile frangendum est.

Perspecta harum quaestionum, investigationem praecipue incipimus ab his aspectibus ad problemata singillatim solvenda.

(1) Scrutare de processu machinæ lug machinæ Lug foramen habet longitudinis ad diametri rationem 142, quod est longitudo-ad diametri foramen profundissimum. Eodem tempore, processus accurationis postulatus est altus, et processus difficultas valde magna est. Focus in quam subtiliter lug foramen facere ad consilium requisita.

(2) Investigatio de moderamine methodi partis deformationis Analyse internus accentus distributio status schedae materialis et designatio positionis dispositio partis in accentus statera zona materialis; ulterius eliminare accentus residua intra partem per rationabilem ordinem processus scelestae; reducere accentus generation in machining processus per rationabile ipsum deCNC machininginstrumentum callis, et tandem propositum assequendum deformatio partis regendi.

(3) Parva angularis programma programmatis investigationis provectioris pars tota interna figura anguli sunt R2.5mm, minima diameter instrumenti pro 5mm fabricantium generalis currentis, efficientiae humilis cum processus, instrumentum fracturae. Investigatio usus eget porttitor cycloidis milling, instrumenta parva et magna diametri separatim discesserunt, ad meliorem efficiendam partium processus, dum efficaciter minuendo periculum instrumenti fracturae et partium qualitatem et stabilitatem meliorem efficiunt.

III difficultatibus in processus lug foramina

Figura 1 cratem lug foramen ostendit, experientiam non esse in industria ad processum tam longi diametri proportionis ultra-tenuis titanii offensionis cardine. Difficultates processus maxime relucent in: â‘‘magnitudine accurationis magni foraminis requisita, diametri foramen facillime est pauperem excedere. Titanium stannum materiale quodam detrectationis gradu insignitur, et processus processus proclivus ad clausuram faciendam, foveam "ardens" formans, uno fine differentiam superiorem excedens et unum finem differentiam inferiorem excedens. â‘¡Processus consilium disponere difficile est. Ob longitudinis diametri foraminis ad 142, notitia prompta domi et foris, processum tam profundae foraminis ad cognoscendum processum invenire non potest, industria numquam fuit tam longi profundae foraminis processui praecedentis. . â‘¢ Difficultates in instrumento consilio et fabricando. Longitudo terebrae et reamatoris plus quam 890mm esse debet, et diameter instrumenti est 4.8~5.1mm, quae altissima requisita ad materiam et machinam processum instrumenti requirit, necnon alta requisita ad runout, rectitudinem et acumen accurate. . Si diameter aciei deviat per plus quam 0.02mm, impossibile est ut producta secundum quid procedatur. â‘£ Instrumentum difficillimum est fabricare. Ut ad usum terebrae et reamatoris par, unus ex speciali consuetudine moriatur et unus ex speciali reamingis mori statutus respective designetur. Praecipua difficultas est quod accuratio moriendi EXERCITATIO altissima est, et postulatio coaxiality circa 0.03mm, quod fabricationem instrumentorum periculosum efficit.
Figura I Schematica tabula cratis lug foramina

4 Optimise machining consilium et speciale instrumentum capere

Characteres structurae lugubri foraminis statuunt institutum consilium exercendi adhiberi non posse, et propositum processus sequens post iteratis argumentis tandem definitum est.

1ï †4.8mm foraminis ima terebrare speciali consuetudine mori. Tesserae longitudinum diversarum 300mm et 500mm terebrarum foramina ab utraque parte terebrare adhibita sunt, ita difficultates terebrae vibrationis et deflexionis ab usu directo longi terebrarum frenorum adhibitae et efficacia longitudinis usu adhibita. terebra frenum, quod solum dimidium totius longitudinis foraminis lug. Terebrae frenum reducere per medium medium reducere longitudinis-ad-diametri rationem lug dimidii foraminis, quod efficaciter impedire potest quominus paulum terebra frangatur et processabilitas valde melioretur. Incommodum solutionis huius processus: lug foraminum in parte dextra sinistra et dextra coaxialia non possunt, et 4 et 5th summae iugerum diametri dabunt subitum misalignment foraminis iugi centrum axem, sequens reamingum difficilius. .

(2) Reaming to φ4.9mm speciali reaming mori. Ad solvendam problema misalignment axis centri foraminum lug, dux anterior φ4.9mm reamatoris specialiter destinatur ut φ4.5mm, ut rector reamentis anterius transire possit. lugum leniter misaligned, et simul, coaxialitas foraminum lugi aliquatenus corrigi potest post φ4.9mm reamer (ora revelata, cum effectu reamante) discursum est.

(3) Reaming to †5mm, quia retractatio voluminis huius processus parva (0.1mm) et prebenda reamingi uniformis est, processus stabilitatis et processus qualitatis melior est, et deviatio foraminis axi centri adhuc corrigi potest. .

4) Regens ad φ5.1H9 ut accurationem dimensiva finalis foraminis curet. Hic processus maxime pendet a subtiliter fabricandi novissimi reministoris et de faciendo subtiliter exercendorum mori. Si parametri et structurae utriusque rationabiliter designatae sunt et accuratio fabricandi requisita occurrit, accuratio finalis dimensionalis omnium foraminum in tuto potest.

V EXERCITATIO et reamer parametri et materiae

Successus processus aurium pertusum maxime pendet a subtilitate instrumentorum et instrumentorum. Problemata et solutiones instrumentorum sunt hae.

(1) EXERCITATIO subtiliter problemata Consilium exercitii frenum requirit runout 0.01mm, etenim frenum terebra in suggestu positum est et rectitudo 3 ad 4mm pervenit, magnam deformationem producens. In usu usu, frenum terebrarum magnum adductum eccentricum cum machina circumagatur, et terebra frenum coniectum est in trajectoriam ellipticam, quae directe ducit ad imum foramen non recta linea sed terebrata cum quadam deflexione "incurva". Ergo, frenum terebra reground erat et postea melius ad consilium gradu ad ultimum occurrit processui requisita.

(2) Reamer parametri problematis consilium Praestatio finalis quantitatis auriculae foraminis nititur in φ5.1H9 reamer quod tandem adhibitum est. Iuxta vexillum generale designationis, retractor in marginem habet diametri 5.105~5.115 mm et posticium ducens magnitudinem φ5.1f6. Nihilominus, probatis examinatisque pluribus fragmentis testium, reamer cum hac magnitudine parametri foramina qualificata trunnion producere non potuit, et rate vexata fuit usque ad 88%. Post identidem instrumentum et tentationem resascendentes, ipsa consilia parametri instrumenti reperti sunt 5.10~5.11mm ad marginem diametri secantis et φ5.1mm ad diametrum ductorem posterioris, et solum reamers cum hac tolerantia eminus producere potuerunt. quid tandem iug foramina consecuta nulla eliminandos.

(3) Instrumentum materiale problema Originale instrumentum materiale HSS erat, quod comprobatum est per dispensando vires et resistentiam de HSS materialibus satis altam fuisse, et instrumentum vestimenti asperior erat. Postmodum, in coordinatione cum consilio department, exercitatio et retractator materiae ad carbidam plene mutatae sunt.

VI Effectum exsequendam

Facibilitas processus schema comprobatum est utens 2 frusta processus testium frusta, et 6 frusta testarum subselliorum solidorum adhibita methodum et modum procedendi expolire et emendare ac instar parametri et instrumenti instrumenti ad artem et reamer. Instrumentum moriendi exercendis saepe modificatum est, et tandem unum tempus processus transeuntis rate extra-longi lug foraminum craticulae partium C% pervenit. Successu huius processus solutionis non solum lacunam industriae implet ad aspectum evolutionis stannum extra-longum proportio processus tenuis foraminis, sed etiam facultatem technicam reservat ad processui sequentis eiusdem structurae partium.

VII Deformatio modus investigationis imperium

Sicut multae causae deformatio partium, variae causae se invicem constringunt et relatio intricata est et multiplex, sic a multis incipiendum est aspectibus, multi- plici accessu ad problema deformationis solvendum, et tandem ad idipsum plani- tatem ; partes intus 0,3mm.

1) Expandi accentus distributionis tabule titanii mixturae, positionem partium in lanam laminis compone et inaequales accentus a fonte vitando. Secundum vexillum materiale, copia status stannum titanii 30mm crassitudinis est, status annealed calidus-volutus, et systematis curationi caloris est: 750~850℃, 15~120min, refrigeratio aeris. Investigationes scientificae domesticae et exterae chartae et testium notitiarum in materiis proprietatibus TA15M stannum stannum titanium ostendunt accentus distributionem status: crassitudo directio centri distrahendi b basically in aequilibrio, id est, accentus symmetrice. distributus; dum dis- sensilis vis distrahens paulatim crescit. Proinde centrum interretialis in statu finali processus partis proprie designatae est in media superficie symmetriae crassitudinis directionis schedae. Situs partis in stirpe ostenditur in Figura 2. Hoc modo, ad machinationem partis, extollit residua intertextus partis, quae per stirpem causatur, radicaliter eliminari potest, quae munus positivum obtinet in potestate. idipsum.

Fig. 2 Situs partis in lana illustratur

2) Calorem tractandi processum disponens ac deformationem moderans per rationabilem ordinem processuum schema. Etsi formatio residua in machinis extollit multum minui potest per praedicta media, passiones residuales adhuc inevitabiliter apparent in calido volutatione et machinis lanae, quae requirit processuum curationum dispositionem caloris ad ulteriores passiones residuas post processum machinum excludendum absolvitur. Post curationem caloris processus EDM exercetur. Cum processus EDM structuram partis notabiliter mutat et iterum vis denuo distribuitur, idipsum viverra oportet ut post EDM processum, et si est >0.3mm, rursus calor curatio perficienda est.

8 Innovative treatment solutiones pro parvis angulis

Interior figura cratis partis et anguli lug, U-slot extremitas faciei et figura tractus omnes sunt R2.5mm, quae requirit solum minimum diametri 5mm instrumentum officinae ad hanc partem procedere posse. . Cum vis instrumentorum parvarum diametri valde pauperis sit, facillime est instrumentum rumpere, inde in machinis machinis celeritatem et qualitatem periculorum nimis.

Dassault Aviation's CATAI V5 programmatio Trochoid-Mill milling mandatum cycloidalis invexit. Trochoid-Mill bona solutio quaestionis subitarum mutationum in viribus secandis et adiunctis aptissima, in quibus instrumentum vires et rigiditas pauperes sunt. Machinatio trajectoriae est unus circulus super alium, et tempus in sectione statu in machinis processuum minus est, quod valde prodest ad problema solutionis caloris pauperum dissipationis offensionis titanii solvendae. Molendinum cycloidum secundum magnam altitudinem incisam, parvam latitudinem secantis et magnas cibarias magnas consequi potest, utens plenam efficaciam aciem longitudinis instrumenti efficiat, quae plenam aciem longitudinis sectionis consequi potest et ad metallum remotionem ratem efficaciter emendare potest.

Machinatio cycloidis in duobus motibus consistit, scilicet instrumentum rotationis et instrumentum flexae. Utraque evolutione instrumenti, instrumentum unum radiatim secat, utendo tangentiali circulari pascendo et recessu, et profunditas incisa paulatim crescit a nihilo ad maximum, et paulatim ad nihilum decrescit. Eodem tempore, toto processu machinis cycloidis, vis secans paulatim a nihilo crescit ac deinde decrescit ad statum mutationem lenis et uniformis omni tempore. Comparatus cum circulatione milling, cycloidis milling instrumentum vitae augere potest plusquam 3 temporibus et efficaciam machinis plusquam 3 temporibus, itaque machinis commoda valde significantia sunt. Comparatio cycloidis millendi et machinandi modos conventionales in Figura III ostenditur.


aï'Conventional machining

b) cycloidei milling

Figura 3 Comparatio inter cycloidem milling et traditionalem machinationem modi

Dissimiles machining modos conventionales, propositum principale cycloidis milling est vitare plenam immersionem milling ut socors milling dum plene implens altitudinem radialem incisam. Valde utile est hoc instrumentum ad induendum et extensum instrumentum vitae reducere. Et pro reductione in efficientiam incidendi quae verisimile est fieri usu minoris involucri instrumenti operis, maior profunditas axialis incisi quam modi molendi conventionales adhiberi possunt in arte molandi cycloidis ad meliorem materialem remotionem rate. .

Molendinarius technologiae Cycloidalis usum profundis articulationum incisarum ampliorum permittit, quae necessitatem multiplicium laicorum in machinis conventionalibus substituere potest. Molendinarius technologiae cycloidalis valde efficax est in sectione difficilium materiarum efficiente, et eventus mensurati ostendunt instrumentum vestium multo minus esse cum cycloideis millingendi quam cum machinis machinis modos conventionales ad eandem quantitatem materiae remotionis et machinationis temporis. Per applicationes technologiarum cycloidis millingarum, processus parvarum structurarum angulorum bis consequi potest cum dimidia parte laboris, quae non solum qualitatem partium inaugurarum efficit, sed etiam efficaciam processus processus auget, sumptus productionem minuit ac etiam melius efficit ut processus qualitate partium.


9 machining conclusio

Assumendo supra processum schema, praeparatioCNC machiningprogramma, necnon consilio et fabrica- tionis exercitio, reamers et exercitio speciali perit, difficultas iug foraminis machining problema solutum est. Una-tempus praeteriens rate of titanii mixturae foraminis profundi machinis ad 100% pervenit, et plana structurae craticulae instar partium tenuissimae ad 0.3mm pervenit. comparata cum methodo machinæ traditae, efficientia machinæ parvae anguli per 3 tempora augetur. Fundata supra porttitor breakthroughs in processu technologiarum clavis, machinatio partium craticularum feliciter consummata est.